中国稠油资源丰富，以蒸汽吞吐开发为主。目前主要依赖原油和天然气燃烧生成蒸汽，成本较高，碳排放量大，急需探索低成本、绿色环保的稠油开发技术。近年来稠油化学冷采技术逐渐受到石油开采行业的关注，其中化学驱技术是一个重要的研究方向^[1-6]，包括聚合物驱、表面活性剂驱和碱驱等，化学复合驱充分利用由聚合物、表面活性剂和碱组成的二元或三元复合体系，发挥不同药剂的不同功能和药剂之间的协同增效作用，同时扩大驱替液波及系数和提高驱油效率，进而提高采收率。

稠油化学复合驱技术目前已开展室内实验研究，取得了较好的提高采收率效果^[7-13]，但尚未大规模推广应用。稠油注入化学剂提高油藏采收率的机理相比常规油田具有较大的不确定性。魏超平等认为，降黏剂驱通过分散乳化、降低界面张力、乳液调驱、贾敏效应等机理提高驱油效率和波及系数^[9，14-18]。不同的研究者提出了不同的机理，但仍不完善，需要进一步深入研究。为此，笔者基于孤岛油田中二区北馆5试验区，构建化学复合驱油体系，开展高轮次吞吐后稠油油藏化学堵调降黏复合驱的驱油机理研究，以期为稠油化学复合驱提高采收率技术的研究及应用提供理论依据。

1 试验区概况

孤岛油田中二区北馆5位于孤岛油田Ng5稠油环主体部位，主力含油小层为 Ng5³，油藏平均埋深约为1 300 m，为具有边底水的构造-岩性稠油油藏，平均渗透率为 2 762 mD，孔隙度为 32%，油藏温度为 65℃，地层原油黏度为 200～600 mPa·s，地层水矿化度为 5 749 mg/L。1991 年投产，采用蒸汽吞吐开发，经过近30 a开发已进入高轮次吞吐阶段，井间存在热连通和高耗热通道，热采效果逐渐变差，产量逐渐递减，油井高含水（综合含水率为 90%），剩余可采储量不足 10%，且边底水活跃，水侵严重，压力较高，不适合转蒸汽驱，需要寻求新的开发方式，进一步提高采收率。

针对孤岛油田中二区北馆 5 面临的开发矛盾，采用化学堵调降黏复合驱方式进行开发，设计多功能型堵调剂与降黏剂相组合，适当封堵窜流通道，提高波及体积，降低原油黏度，进而实现井间剩余油的有效动用。

2 化学堵调降黏复合驱油体系构建

2.1 化学剂筛选

高轮次吞吐后汽窜通道的存在，将导致化学驱阶段形成高耗水条带，造成无效水循环，降低驱油效率；筛选具有高表观黏度的聚合物做为堵调剂，可以增加水相黏度，适度封堵汽窜通道，调整驱替剖面，扩大波及体积。常规聚合物黏度高，地面条件下注入压力大，筛选具有温敏特性的聚合物，保证地面黏度低，具有较好的注入性，油藏条件下黏度升高，可满足增加水相黏度的需要。在地面条件下，筛选的堵调剂质量分数为 0.15% 时黏度为 45 mPa·s，易于注入；油藏条件下，温度为65℃时，堵调剂黏度升高，达到200 mPa·s，可有效增加水相黏度。

降黏剂的原材料丰富，针对试验区油藏特点，筛选多种降黏剂和洗油剂进行复配。优选 J4，J8降黏剂和 X3 号洗油剂，按照 1∶1∶1 的比例进行复配。在油藏条件下，质量分数为 1% 的降黏洗油体系的震荡降黏率为 96.4%，15 d 的震荡洗油率达 93.7%，降黏洗油能力俱佳。

2.2 油藏适应性分析

2.2.1 堵调剂性能

耐盐性能  采用回注水样配液，联合站回注水总矿化度为 5 000～7 000 mg/L，配制的堵调剂体系表观黏度不降反增，相比常规聚丙烯酰胺具有显著的耐盐性能。

抗剪切性能  堵调剂抗剪切性能测试结果表明，堵调剂质量分数达到 0.3% 时，在高剪切速率下黏度仍保持约为 200 mPa·s。而油藏深部水驱剪切速率为7.5 s^-1，属于低剪切速率，堵调剂黏度更高，调驱性能好，显示堵调剂具有较好的抗剪切性能。

抗老化性能  室内热稳定性测试结果表明，堵调剂质量分数达 0.3% 时，在无氧条件下恒温 （65℃）放置 90 d 后的黏度保留率达 97.4%，显示堵调剂具有优异的抗老化性能。

2.2.2 降黏剂性能

乳液液滴大小  试验区储层的孔喉直径为10～70 μm，降黏剂乳化分散形成的乳液液滴的平均直径为3～5 μm，乳液液滴大小均匀，易于通过孔喉。

抗吸附性能  吸附实验结果表明，吸附后降黏率仅下降0.6%，显示降黏剂具有较强抗吸附性能。

破乳率  加降黏剂前后，原油破乳率均为 87%，说明降黏剂具有较高的破乳率，对采出原油破乳未产生影响。

2.2.3 化学剂配伍性

在降黏剂和原油体系中加入质量分数分别为 0.15%，0.2%，0.25%，0.3% 的堵调剂；随着堵调剂的黏度上升，降黏率从 96.4% 降低至 91.6%，堵调剂对降黏剂的降黏效果略有影响。在不同质量分数堵调剂中加入质量分数为 1% 的降黏剂，堵调剂的黏度基本没有变化。降黏剂与堵调剂的配伍性较好。

通过对建立的化学堵调降黏复合驱油体系进行评价，与试验区的油藏适应性较好，化学剂配伍性较好，可适用于试验区。

3 化学堵调降黏复合驱油实验

根据研究需要，设计并搭建微流控驱替实验、CT 扫描实验及三维物理模拟实验等不同尺度实验平台，开展不同驱油方式的驱油效果和机理研究。

3.1 微流控驱替实验

3.1.1 实验材料及准备

选取孤岛油田清晰度较高且具有代表性的2块铸体薄片作为微流控驱替实验所用芯片，对铸体薄片进行勾画提取、二值化处理及降噪处理等。通过湿法刻蚀制成微流控驱替实验芯片（图1），尺寸均为 4.0 mm×2.7 mm，其中芯片 1 连通性较差，芯片 2 连通性较好，且芯片2的非均质性强于芯片1。

3.1.2 实验方案及流程

针对 2 块芯片分别设计堵调剂驱（质量分数分别为 0.15% 和 0.3%）、降黏剂驱、堵调降黏复合驱等不同开发方式的驱替实验，实验流程见表1。

3.2 CT扫描实验

3.2.1 实验条件及材料

CT 扫描实验温度为 65℃（油藏温度），原油黏度为 275 mPa·s（65℃条件下），驱替速度为 0.2 mL/ min。岩心尺寸为 30 cm×4.5 cm×4.5 cm。根据取心结果统计，确定岩心渗透率级差为3，低渗透层渗透率为1 250 mD，高渗透层渗透率为3 750 mD。

3.2.2 实验方案及流程

将岩心饱和油，根据实验条件和驱替方案共设计4组CT扫描实验：①堵调剂驱实验。水驱至含水率为 90%，注入堵调剂 0.5 PV，再注入水 1 PV 进行后续水驱。②降黏剂驱实验。水驱至含水率为 90%，注入降黏剂0.5 PV，再注入水1 PV进行后续水驱。③堵调降黏复合驱实验。水驱至含水率为 90%，注入堵调剂 0.3 PV，再注入降黏剂 0.2 PV，最后注入水1 PV进行后续水驱。④降黏堵调复合驱实验。水驱至含水率为90%，注入降黏剂0.2 PV，再注入堵调剂0.3 PV，最后注入水1 PV进行后续水驱。

3.3 三维物理模拟实验

三维物理模拟实验模型直径为 60 cm，厚度为 10 cm；为了反映储层非均质性，模型中部设置高渗透条带，渗透率为 15 D，两边为低渗透区，渗透率为 7 D。反五点法注入井网 1注 4采，初始含油饱和度为60%～70%，温度为65℃，注入速度为25 mL/min。实验流程为首先注入水 1 PV，然后注入化学剂 0.5 PV（堵调剂0.3 PV+降黏剂0.2 PV），再注入水1 PV。

4 实验结果分析

4.1 实验结果对比

对比 CT 扫描实验和三维物理模拟实验化学堵调降黏复合驱油效果，发现不同类型化学驱均能改善驱油效果，但其改善幅度存在差异（表2）。单一降黏剂驱的开发效果最差，提高驱油效率为 23.48%；堵调降黏复合驱开发效果最好，可提高驱油效率达 36.10%，降低含水率 33.94%；三维物理模拟实验可提高驱油效率达30.60%。

4.2 化学堵调降黏复合驱驱替机理

4.2.1 堵调剂改善流度作用

通过观察微流控实验不同驱替阶段原油流动特征，发现水驱阶段的油水流度比小，水相易沿着大孔道窜流。注入高黏度堵调剂后，油水流度比降低，提高了驱替动力，驱替相波及小孔道，且推进速度均匀，具有改善流度的作用。

为进一步从微观尺度定量刻画流度改善作用，统计实验芯片不同孔径孔隙中的剩余油饱和度变化，结果（图2）表明，相对于水驱，化学驱对小孔隙的动用效果均有不同程度改善，水驱和降黏剂驱的剩余油饱和度曲线没有明显拐点，说明水驱和降黏剂驱的驱替相主要沿大孔隙驱替。驱油体系含堵调剂时，剩余油饱和度曲线出现明显拐点，且拐点出现在较小孔径位置，说明化学驱过程中小孔隙的剩余油动用程度得到改善，提高了微观驱油效率。

4.2.2 堵调剂流场调整作用

从 CT 扫描实验结果（图3a）可以看出，水驱结束后在高渗透层和低渗透层均出现窜流通道，且存在大量剩余油。堵调剂驱后，在高渗透层和低渗透层，注入的堵调剂均波及到水驱阶段未波及的区域，较均匀地推进原油，在驱替前缘形成“油墙”，起到很好的流场调整作用。从岩心沿程剩余油饱和度分布（图3b，3c）可以看出，水驱结束后岩心沿程剩余油饱和度基本在40%以上，低渗透岩心的剩余油饱和度约为 50%；注入堵调剂后，由于堵调剂的流场调整作用，堵调剂驱替波及的原油向前推进，沿程剩余油饱和度大幅度下降至20%左右，并在堵调剂驱替前缘形成“油墙”，抑制驱替相窜进。

4.2.3 降黏剂乳化分散作用

从微流控驱替实验结果（图4）可以看出，降黏剂吸附于原油表面，形成界面膜，降低油水界面张力，导致油滴被多孔介质及液流剪切后不能聚并 （图4a，4b），将稠油乳化分散成小油滴（图4c），形成水包油乳液，使原本流动难度较大的残余油分散成流动能力较强的分散相，能够显著改善油相流动能力，提高驱油效率。

4.2.4 乳液调剖作用

稠油被适度乳化后形成的液滴随着驱替相流动，当通过较小孔喉时卡堵喉道，阻塞水相窜流通道，增大窜流通道渗流阻力，促使驱替相波及到更小的喉道中，起到扩大波及、适度调剖作用（图4d）。

4.2.5 复合驱协同增效机理

4.2.5.1 堵调剂提高降黏剂乳化能力

统计微流控驱替实验中乳液平均粒径、乳液颗粒数和乳液相对含量3个参数（表3），结果表明堵调降黏复合驱扩大了降黏剂乳化范围。相较单一降黏剂驱，乳液颗粒数提高约为 70%，乳液相对含量提高约为10%，堵调剂提高了降黏剂乳化能力。

4.2.5.2 堵调剂促进降黏剂进入低渗透区

对比不同驱油方式在高、低渗透区的驱油效率 （图5），堵调降黏复合驱中高渗透区的驱油效率为 61%，略低于堵调剂驱；低渗透区的驱油效率最高，达 43%，分别比单一降黏剂驱和堵调剂驱提高 21% 和 13%，说明堵调剂促进降黏剂进入低渗透区，提高了整体动用效果。

4.2.5.3 堵调剂动用边部剩余油、降黏剂动用残余油

分析微流控驱替实验非均质组不同驱油方式的微观剩余油分布结果（图6）表明，驱替方向从右下角至左上角，稠油水驱过程中，受储层非均质影响，且油水流度比较大，极易形成优势渗流通道。水驱过后主流线前部的稠油得到动用，边部和主流线后半部分剩余油富集。在水驱基础上，注入堵调剂后，有效抑制了黏性指进，调整流场，扩大驱替相波及范围，边部和主流线后半部分得到动用。水驱后注降黏剂，主流线上已动用区域的残余油大大减少。堵调降黏复合驱后，主流线和边部的剩余油得到有效动用，剩余油饱和度大幅降低。堵调剂与降黏剂共同作用，降低稠油剩余油饱和度，起到了协同增效、大幅提高采收率的目的。

5 矿场试验

在驱油体系构建、驱替机理分析的基础上，为进一步攻关多轮次吞吐后改善开发效果、提高采收率技术，优选 4 个井组开展稠油化学堵调降黏复合驱先导试验。

试验区多轮次吞吐后单井日产油量为 1.8 t/d，综合含水率为95.2%，采出程度为26.5%。建立试验区典型井组地质模型和数值模型，开展试验区堵调降黏复合驱开发技术政策研究和方案设计，设计化学剂总注入量为 0.6 PV，堵调剂+降黏剂段塞驱替，段塞比例为3∶2，注入速度为0.12 PV/a，数值模拟预测明显见效期为 5 a，综合含水率降至 86%，相比蒸汽吞吐提高采收率 8.32%。2019 年 8 月第 1 个井组开始试注，目前已有4口井见到明显增油降水效果，平均单井日产油量增加 38%，综合含水率下降 4%。其他3个井组也分批逐步开展稠油化学堵调降黏复合驱先导试验，目前已有3口井出现见效趋势。

6 结论

不同类型化学驱均能改善稠油开发效果，但以化学堵调降黏复合驱的开发效果最好。化学堵调降黏复合驱中，高黏度堵调剂降低油水流度比，提高驱替动力，波及小孔隙，推进速度均匀，提高小孔径孔隙剩余油的动用程度，有效抑制黏性指进，起到改善流度、调整流场的作用；降黏剂吸附在原油表面，形成流动能力较强的分散相，显著改善油相流动能力，提高驱油效率，同时乳液液滴卡堵相应尺寸喉道，提高窜流通道的渗流阻力，扩大波及范围，起到乳化降黏、乳液调剖作用；堵调降黏复合驱协同增效，堵调剂提高了降黏剂的乳化能力，促进降黏剂进入低渗透区，提高整体动用，堵调剂动用边部剩余油、降黏剂动用残余油，显著降低剩余油饱和度。化学堵调降黏复合驱矿场试验已见到明显增油降水效果，化学堵调降黏复合驱具有大幅提高多轮次吞吐后稠油油藏采收率的潜力和应用前景，复合驱油机理的研究将对此类油藏的开发提供参考。

参考文献