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CO2-C2H6吞吐提高致密油藏采收率实验研究

  • 王程伟 1,2
  • 苏玉亮 1,2
  • 王文东 1,2
  • 李蕾 1,2
  • 郝永卯 1,2
1. 中国石油大学(华东) 石油工程学院,山东 青岛 266580; 2. 非常规油气开发教育部重点实验室 中国石油大学(华东), 山东 青岛266580

中图分类号: TE357

最近更新:2024-05-09

DOI: 10.13673/j.pgre.202305039

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摘要

注CO2已经成为致密油藏提高采收率的重要手段之一,相较于纯CO2,部分烃类气体对原油的降黏及混相能力更强。为此,通过高温高压PVT实验研究了CO2及复合气体(CO2-C2H6)-原油的饱和压力及黏度的变化特征,并利用高温高压岩心吞吐实验揭示了不同气体介质、吞吐压力及吞吐轮次下原油动用程度。研究结果表明:复合气体中C2H6增强了气液两相混相能力,提高了CO2降黏及溶解能力,原油流动性显著增加。复合气体中随着C2H6摩尔分数的增加,原油饱和压力由14.24 MPa增至18.02 MPa,提高了26.54%;原油黏度由23.68 mPa·s降至8.76 mPa·s。不同吞吐压力下复合气体(CO2-C2H6)的采收率提高效果均强于纯CO2的,且吞吐压力在最小混相压力附近采收率提高程度高于其他吞吐压力。复合气体(CO2-C2H6)对孔隙半径为0.000 1~0.001 和0.01~1 μm孔隙中的原油动用程度强于纯CO2的。

随着全球经济发展的日益加速以及工业技术的不断发展,油气消耗量逐渐增加,常规油气资源已无法完全满足全社会对能源的需

1-4。目前我国致密油藏资源丰富,分布范围广泛,可采储量已达40×108 t,主要分布在新疆油田、长庆油田等地,具有广阔的勘探开发前5-8。与常规油藏相比,致密油藏储层分布大量纳米级孔隙,且孔隙结构复杂、毛细管阻力大、原油流动困9-11。 致密油藏若采用衰竭式开采,压力衰竭速度过快导致油藏开发周期短、采收率低、剩余油含量高,在弹性开采后应采取合理的增产措12-15。同时致密油藏储层普遍水敏性较强,注水开采难度大且易对地层造成不可逆的伤害,因此注气开发逐渐受到关16-20

目前,用于致密油藏提高采收率的气体有CO2,N2、天然气、烟道气、空气等。其中,CO2是目前研究最多、效果最为理想的气体,在油藏条件下更容易达到混相条件。近年中外注气提高采收率研究如表1所示。

表1  油藏注气驱油效率汇总
Table1  Summary of oil displacement efficiency under gas injection in reservoirs
研究人员注入气体压力/MPa温度/℃采收率/%
管奕婷[21] 烃气 15.5 45 47.95
许清[22] 烃气 49.1~53.08 110~128 68.08~86.48
李德祥[23] 空气 23.8 110 55.4~61.3
PU[24] CO2 4~26 75 21.2~40.9
刘鹏[25] 空气 40 102 18
HUANG[26] CO2 15 80.15

大孔隙:40~80

小孔隙:50~80

ZHOU[27] CO2 12.9 44 38.96
LI[28] CO2 4~14 80 39.48~91.49

大量研究结果表明,致密油藏中注CO2及N2一定程度均能提高采收率,其中以CO2效果最好。但是在致密油藏储层中,天然裂缝与人工裂缝发育交错,在注气过程中常出现窜流等问题,很大程度上限制气体波及范围及驱油效率。因此,开始探索复合气体、化学助剂辅助CO2提高采收率机

29-32。GAJBHIYE通过实验手段明确CO2/N2混合气体对油气界面张力的变化特征,结果表明,CO2摩尔分数的增加会降低油气两相界面张力,N2摩尔分数的增加会增大油气两相界面张力,由此可知注入气体成分对注气提高采收率效果至关重要,在矿场实施阶段需重点考33

发挥注入流体间的协同(混相压力、原油膨胀)驱油优势逐渐受到重视,然而由于多流体与原油、岩石间相互作用机理复杂,微观协同提高采收率机理仍不明

34-36。随着对不同注入介质-原油混相能力研究的不断深入,发现C2H6能够有效降低原油最小混相压力,且降低幅度高于纯CO237。同时油田开发过程中,大量烃类气体被开采,能够保证C2H6具有稳定气源。因此,笔者利用高温高压PVT、黏度实验装置,研究了CO2及复合气体(CO2-C2H6,文中的摩尔分数均为60%)-原油的饱和压力及黏度变化特征,并通过岩心吞吐实验揭示不同气体类型、吞吐压力及吞吐轮次下不同孔隙结构原油动用规律,为致密油藏注复合气体(CO2-C2H6)提高采收率提供理论指导。

1 实验器材及流程

1.1 实验器材

实验用原油为地层原油和油田伴生气复配的模拟油,所用模拟油的流体特征与鄂尔多斯盆地的致密油相似。实验用岩心取自鄂尔多斯盆地现场致密砂岩岩心,岩心基础数据如表2所示。在开展物理模拟实验前,利用甲苯对岩心进行清洗,在150 ℃的烘箱中对岩心进行烘干。实验仪器包括:MacroMR12-110H-Ⅰ型核磁共振仪器、恒温箱、VindumVP-3K-C型驱替泵、手摇泵、增压泵、岩心夹持器等。

表2  岩心基础数据
Table2  Basic core data
岩心编号长度/cm直径/cm干重/g
1# 5.22 2.56 54.12
2# 5.26 2.56 52.02
3# 5.35 2.56 59.21
4# 5.22 2.56 55.02
5# 6.12 2.56 53.19
6# 5.42 2.56 54.36
7# 5.24 2.56 56.68

1.2 实验流程

1.2.1 岩心基础物性实验

选择实际地层岩心开展基础物性实验,首选通过气测渗透率、孔隙度测量仪确定致密砂岩岩心孔渗数据,其次通过铸体薄片及扫描电镜明确岩心孔隙结构及矿物特征。

1.2.2 高温高压PVT实验

按照地层原油气油比在高温高压PVT反应釜中配制原始活油样品,将高温高压PVT反应釜温度升至地层温度,打开反应釜内搅拌装置并稳定6 h。利用注入泵将高温高压PVT反应釜压力升至指定压力,并稳定6 h。以恒定速度退泵,降低高温高压PVT反应釜压力,记录退泵体积与压力(稳定2 h),高温高压PVT实验装置如图1所示。

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图1  高温高压PVT实验装置

Fig.1  High-temperature and high-pressure PVT experimental setup

1.2.3 高温高压黏度实验

按照地层原油气油比在高温高压PVT反应釜中配制原始活油样品,将活油样品导入螺旋管线中。利用水浴加热及升压装置,将螺旋管线温度及压力升至地层条件,并开启搅拌装置使油与气充分接触,最终通过高温高压黏度计算系统自动计算原油黏度。高温高压黏度实验装置如图2所示。

fig

图2  高温高压黏度实验装置

Fig.2  High-temperature and high-pressure viscosity experimental setup

1.2.4 高温高压岩心吞吐实验

具体步骤包括:①将岩心抽真空饱和地层原油,并通过核磁共振测定原油孔隙分布。②按照摩尔分数比例(7∶3)配制复合气体(CO2-C2H6)。③将岩心置于高温高压岩心吞吐实验装置(图3)中,利用气体增压装置将纯CO2及复合气体增至不同压力注入放有岩心的中间容器中,并稳定6 h。④稳定放压,通过称重法测定原油采收率,通过核磁共振明确剩余油动用特征。结合高压压汞与核磁共振技

38-40,可得到储层岩石的孔隙半径分布,而100%饱和流体的核磁共振T2图谱可以评价孔隙半径分布。

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图3  高温高压岩心吞吐实验装置

Fig.3  High-temperature and high-pressure core huff and puff experimental setup

2 结果与讨论

2.1 岩心孔隙特征

结合岩心铸体薄片及扫描电镜实验研究结果(图4),致密油藏储层岩石矿物主要由石英、斜长石、钾长石、云母、火成岩岩屑、变质岩岩屑和填隙物组成,偶见锆石、海绿石,黏土矿物颗粒微细,集中不均匀分布,粒径为0.06~0.30 mm,以细粒级为主;岩心孔隙发育中等,分布较均匀,连通性差,孔隙类型为粒间溶孔、粒间孔,少量粒内溶孔,粒间孔隙及微裂隙见自生石英、黏土矿物、伊利石、黄铁矿充填,见云母晶间微裂缝,孔隙半径为0.02~0.10 mm。

fig

图4  岩心孔隙特征

Fig.4  Core pore characteristics

2.2 饱和压力变化特征

利用高温高压PVT实验装置,测定不同摩尔分数CO2及复合气体(CO2-C2H6)的混合原油饱和压力变化规律。由图5可知,随着CO2摩尔分数的增加,原油饱和压力由14.03 MPa升至20.25 MPa。CO2和60%含复合气体(CO2-C2H6)的原油饱和压力分别为14.24和18.02 MPa,饱和压力上升26.54%,相同摩尔分数下,注入复合气体后的原油饱和压力均低于纯CO2的(降低0.7~2.23 MPa)。

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图5  原油注气时饱和压力变化

Fig.5  Saturation pressures of oil during gas injection

对比纯CO2与复合气体(CO2-C2H6)饱和压力变化规律可知,当纯CO2注入到原油中时,CO2溶解于原油中,CO2分子与原油中的烃类分子相互作用,增加原油分子间吸引力,同时改变原油组分的相对含量,进而导致原油饱和压力的增加,且随着注入气体摩尔分数的上升,饱和压力逐渐增大。相同摩尔分数条件下,复合气体(CO2-C2H6)的饱和压力低于纯CO2的。由此可知,C2H6气体能够增加CO2在原油中的溶解能力,增强CO2分子在原油分子间的相互作用能力,提高油气混相能力,从而强化储层原油动用程度。

2.3 黏度变化特征

利用高温高压黏度实验装置,测定不同摩尔分数CO2及复合气体(CO2-C2H6)的混合原油黏度变化规律。由图6可知,随着CO2摩尔分数的增加,原始油样的黏度由24.06 mPa•s降至11.55 mPa•s,黏度下降52%。CO2和复合气体(CO2-C2H6)的原油黏度分别为23.68和8.76 mPa•s,黏度下降63%。相同摩尔分数下,注入复合气体后的原油黏度均低于纯CO2的(降低1.02~2.79 mPa•s)。

fig

图6  原油注气时黏度变化

Fig.6  Viscosity of oil during gas injection

对比CO2与复合气体(CO2-C2H6)黏度变化规律可知,当CO2注入原油中时,CO2溶解于原油中,能够使原油间的分子力部分转化为气-液分子间的引力,以降低原油间的内摩擦力从而起到降黏效果。随着气体摩尔分数的增加,溶解于原油中的CO2逐渐增多,进而导致原油黏度不断降低。相同摩尔分数条件下,复合气体(CO2-C2H6)的黏度均低于纯CO2的。由此可知,C2H6气体增强了CO2对原油的降黏能力,增加了原油的流动性,从而提高原油采收率。

2.4 岩心吞吐提高采收率变化特征

图7可知,随着吞吐轮次的增加,采收率逐步增大。岩心赋存原油主要在第1,2轮次被大面积动用,第3,4轮次原油动用程度较低。随着吞吐压力的上升,CO2-原油混相程度增强,原油黏度降低,使岩心原油采收率逐渐升高。由原油最小混相压力研究结果可知,CO2-原油最小混相压力约为16 MPa。由CO2吞吐实验研究结果可知,当吞吐压力高于16 MPa时,吞吐采出程度明显增加。

fig

图7  岩心CO2吞吐实验结果

Fig.7  Results of core experiments under CO2 huff and puff

图8可知,岩心赋存原油主要在第1,2轮次被大面积动用,第3,4轮次原油动用程度较低。由原油最小混相压力研究结果可知,复合气体(CO2-C2H6)-原油最小混相压力约为14 MPa,当吞吐压力高于14 MPa时,采收率明显增加。

fig

图8  岩心CO2-C2H6吞吐实验结果

Fig.8  Results of core experiments under CO2-C2H6 huff and puff

CO2及复合气体(CO2-C2H6)在不同吞吐压力(分别为4,8,12,16和24 MPa)下经4轮吞吐后采收率如图9所示。对比岩心CO2与复合气体吞吐实验结果可知,由于C2H6能够增强CO2在原油中的溶解度,减小原油分子的内摩擦阻力,从而增强CO2对原油的降黏能力,进而提高岩心原油动用程度,使相同吞吐条件(压力、轮次)下复合气体提高原油采收率程度高于CO2(复合气体为71.43%;CO2为56.38%),且压力在最小混相压力附近时采收率提高程度最大。

fig

图9  不同吞吐压力下吞吐提高采收率变化特征

Fig.9  Oil recoveries under different gas huff and puff

岩心吞吐核磁共振实验研究结果如图10图11所示。由Ⅰ类储层典型岩心在不同吞吐压力下吞吐至剩余油状态时的核磁共振T2图谱可知,Ⅰ类储层孔喉集中分布在0.000 1~0.001,0.01~1 μm,随着吞吐压力的逐渐升高,不同孔喉原油均得到有效动用。由图10可知,吞吐压力小于8 MPa时,CO2主要动用0.01~1 μm孔喉中赋存的原油, 0.000 1~0.001 μm内赋存的原油动用程度较小。随着吞吐压力的逐渐增加,0.000 1~0.001 μm内赋存的原油逐渐动用,且当吞吐压力在CO2-原油最小混相压力附近时该孔喉原油动用程度较高。相较于CO2,复合气体(CO2-C2H6)对原油的降黏程度更高,且加入C2H6能够更大程度降低原油最小混相压力,因此复合气体对0.000 1~0.001,0.01~1 μm孔喉中的原油动用程度均强于CO2的(图11)。

fig

图10  CO2吞吐核磁共振T2图谱

Fig.10  NMR T2 spectrum under CO2 huff and puff

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图11  CO2-C2H6吞吐核磁共振T2图谱

Fig.11  NMR T2 spectrum under CO2-C2H6 huff and puff

不同孔喉中CO2及复合气体(CO2-C2H6)吞吐提高原油采收率效果(图12)表明,0.01~1 μm孔喉原油采收率提高程度均高于0.000 1~0.001 μm (0.01~1 μm:8%~46%;0.000 1~0.001 μm:20%~68%),且岩心已知孔喉处复合气体吞吐提高采收率程度均高于CO2的(相较于CO2约提高5%~10%)。

fig

图12  不同孔喉吞吐提高采收率变化特征

Fig.12  Oil recoveries of different pores under huff and puff

对比CO2及复合气体在不同孔喉处的原油采收率可知,致密砂岩储层不同孔喉的原油均可通过CO2或复合气体吞吐技术实现有效动用,且随着吞吐压力的不断上升,气体大量溶解于原油中,降低原油分子间的内摩擦力,从而降低原油黏度,提高原油流动能力。同时CO2及复合气体均能够与原油实现混相,大幅度降低油气界面张力,从而提高原油动用程度。相比于CO2吞吐,C2H6气体能够提高复合气体与原油间的溶解、降黏及混相程度,将CO2吞吐无法动用的剩余油携带出储层,且当吞吐压力接近最小混相压力时,原油采收率变化程度最高。

3 结论

随着注入气体摩尔分数的上升,饱和压力逐渐增大。相同摩尔分数条件下,复合气体(CO2-C2H6)的饱和压力低于纯CO2的。C2H6气体能够增加CO2在原油中的溶解能力,从而强化储层原油动用程度。随着气体摩尔分数的增加,溶解于原油中的CO2逐渐增多,进而导致原油黏度不断降低。相同摩尔分数条件下,注入复合气体(CO2-C2H6)的原油黏度均低于纯CO2的。C2H6气体增强了CO2对原油的降黏能力,增加了原油的流动性,从而提高原油采收率。

岩心赋存原油主要在第1,2轮次被大面积动用,且吞吐压力在油气最小混相压力附近,原油采收率明显增加。C2H6能够增强CO2在原油中的溶解度,减小原油分子的内摩擦阻力,从而增强CO2对原油的降黏能力,进而提高岩心原油动用程度。在不同吞吐压力下,复合气体(CO2-C2H6)的采收率提高效果均高于纯CO2的(复合气体的为71.43%;纯CO2的为56.38%),且吞吐压力在最小混相压力附近采收率提高程度高于其他吞吐压力。致密油藏储层孔喉集中分布在0.000 1~0.001和0.01~1 μm中,随着吞吐压力的逐渐升高,不同孔喉原油均得到有效动用。相较于纯CO2,复合气体(CO2-C2H6)吞吐对0.000 1~0.001和0.01~1 μm孔喉中的原油动用程度更强,能够将纯CO2吞吐无法动用的剩余油携带出储层,是未来致密油藏高效开发的一种有效技术。

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